一、本公司屋頂光伏承載力檢測(cè)鑒定報(bào)告項(xiàng)目實(shí)例：

1.工程概況
某柴油機(jī)股份有限公司金工車間建于1995年,房屋為鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu),柱距為6m,連續(xù)三個(gè)18m跨,兩邊低跨,柱*標(biāo)高為7.7m,中間高跨,柱*標(biāo)高為10.6m。車間總長(zhǎng)19個(gè)柱距,為114.48m,總寬為54.48m,建筑面積為6236.87m2。鋼筋混凝土杯形獨(dú)立柱基,柱為鋼筋混凝土矩形側(cè)向圓孔空心柱,5T“T”形鋼筋混凝土吊車梁,折線型鋼筋混凝土預(yù)制屋架,北跨屋架下弦設(shè)有0.5T懸掛吊車兩臺(tái),1500×6000鋼筋混凝土預(yù)制大型屋面板,二氈三油一砂卷材防水屋面。
2.施工、使用情況
根據(jù)施工資料記載:所有屋架和屋面板均為現(xiàn)場(chǎng)預(yù)制。由于當(dāng)時(shí)氣溫較低、施工工期緊,為縮短工期,盡*提高混凝土強(qiáng)度,采用了氯化鈣作防凍劑。當(dāng)時(shí)測(cè)得屋面板混凝土強(qiáng)度按齡期推算,28d強(qiáng)度為314.2Kg/cm2,僅達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度400#的78.5%,采用添加劑施工未達(dá)預(yù)期目的。鑒于G725圖集大型屋面板混凝土強(qiáng)度為300#,大肋主筋12改為16,即認(rèn)為屋面板承載力滿足使用要求。另有一批屋面板17d混凝土強(qiáng)度只達(dá)187.2Kg/cm2,一致認(rèn)為強(qiáng)度偏低,由施工單位現(xiàn)場(chǎng)做了一塊板的荷載試壓,加壓至130Kg/cm2,符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)荷載,沒有繼續(xù)加壓,即吊裝使用。屋面沒有全部找平,僅在板縫及高差大的地方進(jìn)行了局部找平。
北跨屋架下弦原設(shè)計(jì)有2臺(tái)0.5T的固定懸掛吊車,后因廠方工藝和生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大,將原來的2臺(tái)0.5T懸掛吊車更換成12臺(tái)0.5T的有軌吊車,軌道安裝在屋架下弦杠上,嚴(yán)重*載使用。
3.現(xiàn)場(chǎng)查勘情況
3.1基礎(chǔ)。
對(duì)柱周圍混凝土散水及土層進(jìn)行外觀檢查,基礎(chǔ)基本穩(wěn)定,無不均勻沉降及滑移現(xiàn)象。用水準(zhǔn)儀對(duì)柱進(jìn)行水準(zhǔn)測(cè)量,柱基高差小于5mm。室內(nèi)桁車運(yùn)行正常。
3.2柱。僅④軸南柱牛腿北側(cè)局部混凝土保護(hù)層厚度不足,鋼筋外露銹蝕,混凝土局部剝落,其余柱無裂縫和損壞。柱垂直度符合要求。
3.3吊車梁。
均保持完好,桁車運(yùn)行正常。
3.4屋架。
經(jīng)檢查,北跨所有屋架中約有70%屋架下弦桿產(chǎn)生垂直裂縫,裂縫絕大多數(shù)分布于北側(cè)半跨(有懸掛吊車一側(cè)),大多數(shù)裂縫尚未貫穿,裂縫寬度在0.10～0.24mm之間,未*過規(guī)范允許范圍。有50%的屋架在懸掛吊車軌道夾板位置下弦桿側(cè)面混凝土保護(hù)層剝落,部分箍筋或主筋外露、銹蝕,混凝土剝落深度在1.5～4.5cm之間。由于*載,12臺(tái)0.5T的吊車已拆除,但軌道仍存在。詳細(xì)情況見表1。
3.5屋面板。
北跨共240塊大型屋面板,大多數(shù)屋面板混凝土澆制時(shí)不密實(shí),混凝土嚴(yán)重碳化鋼筋銹蝕起皮。經(jīng)統(tǒng)計(jì),板面出現(xiàn)裂縫的有38塊,約占16%,板肋斷裂的有11塊,約占5%,板面起洞的有12塊,約占5%。詳細(xì)情況見表2。
3.6結(jié)構(gòu)布置和支撐系統(tǒng)。
結(jié)構(gòu)布置和支撐系統(tǒng)符合設(shè)計(jì)要求,支撐系統(tǒng)桿件基本無損壞。
3.7圍護(hù)結(jié)構(gòu)。
圍護(hù)墻體無裂縫、傾斜,承載力能滿足使用要求。但墻體局部磚風(fēng)化,粉刷層老化,局部剝落;木門、木窗失去使用功能;屋面二氈三油防水層老化,局部破損,屋面局部滲漏;地坪嚴(yán)重起鼓、損壞。
4.構(gòu)件檢測(cè)
4.1柱(混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為300#)。
按30%比例抽樣,用超聲回彈綜合法推定柱混凝土強(qiáng)度,用TH-1混凝土碳化深度測(cè)量?jī)x測(cè)量混凝土碳化深度。
4.2屋架(混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為250#)。
按30%比例抽樣,用超聲回彈綜合法推定屋架混凝土強(qiáng)度,用TH-1混凝土碳化深度測(cè)量?jī)x測(cè)量混凝土碳化深度,用水準(zhǔn)儀測(cè)量屋架下弦現(xiàn)有起拱量(屋架下弦矢高)。其值見表4。
4.3屋面板(混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為400#)。
屋面板設(shè)計(jì)厚度為30mm,用游標(biāo)卡尺實(shí)測(cè)板面有洞處板實(shí)際平均厚度為28mm。由于板面較薄,剛度偏低,板面混凝土不密實(shí),無法用超聲回彈綜合法推定混凝土強(qiáng)度。故采用取芯法在屋面板擱置端較寬板肋處取芯進(jìn)行試壓,芯樣為6塊,強(qiáng)度見表5。
用TH-1混凝土碳化深度測(cè)量?jī)x測(cè)量碳化深度,大部分板混凝土已嚴(yán)重碳化,板底面較大碳化深度為13mm,板表面較大碳化深度為22mm。對(duì)板肋露筋處(共8處)鋼筋銹蝕情況進(jìn)行檢測(cè)(用游標(biāo)卡尺),平均鋼筋截面損失32%,現(xiàn)剩余鋼筋平均直徑為13.6mm。

二、本公司除辦理屋頂光伏承載力檢測(cè)鑒定報(bào)告，還承接以下全國(guó)業(yè)務(wù)范圍：

 一、房屋檢測(cè)項(xiàng)目：
    1. 既有建筑物結(jié)構(gòu)性能和質(zhì)量安全檢測(cè)鑒定； 
    2. 程事故檢測(cè)鑒定； 
    3. 建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力、變形施工監(jiān)測(cè)； 
    4. 結(jié)構(gòu)抽芯、回彈和超聲檢測(cè)、結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)； 
    5. 工程測(cè)量、基坑監(jiān)測(cè)； 
    6. 混凝土與鋼結(jié)構(gòu)檢測(cè)試驗(yàn)； 
    7. 混凝土表面及內(nèi)部缺陷檢測(cè)； 
    8. 裂縫檢測(cè)、沉降觀測(cè)； 
    9. 砌體灰縫砂漿強(qiáng)度檢測(cè)； 
    10. 混凝土及砌體腐蝕層厚度檢測(cè)； 
    11. 鋼筋直徑、數(shù)量與銹蝕程度檢測(cè)； 
    12. 混凝土后錨固件或節(jié)點(diǎn)抗拔和抗剪性檢測(cè)； 
    13. 各種結(jié)構(gòu)的載荷試驗(yàn)。 
    二、檢測(cè)與鑒定 
    1. 混凝土類材料（混凝土試塊和混凝土芯樣抗壓強(qiáng)度、砂漿試塊抗壓強(qiáng)度）試驗(yàn)； 
    2. 鋼筋及接頭（鋼筋原材和焊接接頭、鋼筋后錨固件）力學(xué)工藝性能試驗(yàn)； 
    3. 混凝土結(jié)構(gòu)檢測(cè)：混凝土預(yù)制構(gòu)件結(jié)構(gòu)性能檢測(cè)、鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度、混凝土回彈法檢測(cè)強(qiáng)度、鋼筋混凝土鋼筋保護(hù)層厚度檢測(cè)； 
    4. 砌體結(jié)構(gòu)檢測(cè)：原位軸壓法檢測(cè)砌體強(qiáng)度、砌筑砂漿回彈法檢測(cè)強(qiáng)度。 
    三、改造與加固 
    1. 智能改造設(shè)計(jì)； 
    2. 增層改造設(shè)計(jì)； 
    3. 災(zāi)害鑒定與加固； 

4. 抗震鑒定與加固

三、屋頂光伏承載力檢測(cè)鑒定不滿足相關(guān)規(guī)范要求的，需要進(jìn)行加固處理，以滿足后續(xù)使用要求：

加固的特點(diǎn)和原則
加固的特點(diǎn)
1、根據(jù)已建工程受客觀條件所約束, 針對(duì)具體現(xiàn)有條件進(jìn)行加固設(shè)計(jì)和施工。

2、加固補(bǔ)強(qiáng)往往在不停產(chǎn)或盡量少停產(chǎn)的條件下施工, 要求施工速度*, 工期短。

3、施工現(xiàn)場(chǎng)狹窄、擁擠, 常受生產(chǎn)設(shè)備、管道和原有結(jié)構(gòu)、構(gòu)件的制約, 大型施工機(jī)械難以發(fā)揮作用。

4、施工常分段分期進(jìn)行, 還會(huì)因各種干擾而中斷。

5、清理、拆除工作量大, 工程繁瑣復(fù)雜,并常常存在許多不安全因素。

加固的原則

1、從實(shí)際出發(fā)。

要根據(jù)對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的周密細(xì)致的性鑒定來確定加固的方案, 加固設(shè)計(jì)要考慮原結(jié)構(gòu)和加固部分的實(shí)際受力情況。
2、消除隱患。

由于高溫、腐蝕、凍融、振動(dòng)、地基不均勻沉降等原因造成的結(jié)構(gòu)損壞,加固時(shí)須考慮消除、減少或抵御這些不利因素的有效措施, 以免加固后的結(jié)構(gòu)繼續(xù)受害, 避免二次加固。

3、有效利用。

盡量保留和利用有*的結(jié)構(gòu), 避免不必要的拆除, 若需拆除也應(yīng)考慮對(duì)拆除材料的回收及重新利用的可能。

4、方便施工。

加固方案應(yīng)切實(shí)可行, 安全, 盡量減少施工難度。

5、美觀經(jīng)濟(jì)。

加固方案設(shè)計(jì)應(yīng)充分考慮建筑美觀, 盡量避免**加固痕跡。
加固結(jié)構(gòu)的受力特征
加固結(jié)構(gòu)的受力性能與未加固的普通結(jié)構(gòu)有很大的區(qū)別。加固結(jié)構(gòu)屬二次受力結(jié)構(gòu), 加固前原結(jié)構(gòu)已受力, 尤其當(dāng)結(jié)構(gòu)因承載力不足進(jìn)行加固時(shí), 截面應(yīng)力應(yīng)變水平都很高, 新加部分在加固后并不立即分擔(dān)荷載, 而是在新增荷載下才開始受力。這樣, 整個(gè)加固結(jié)構(gòu)在其后的*二次載荷受力過程中, 新加部分的應(yīng)力、應(yīng)變始終滯后于原結(jié)構(gòu)的累積應(yīng)力、應(yīng)變, 當(dāng)原結(jié)構(gòu)達(dá)極限狀態(tài)時(shí), 新加部分應(yīng)力、應(yīng)變水平可能還很低, 破壞時(shí), 新加部分可能達(dá)不到自身的極限狀態(tài)。加固結(jié)構(gòu)屬二次組合結(jié)構(gòu), 新舊兩部分整體工作、共同受力, 整體工作的關(guān)鍵, 主要取決于結(jié)合面的構(gòu)造處理及施工方法, 由于結(jié)合面硅的粘結(jié)強(qiáng)度一般遠(yuǎn)**硅本身強(qiáng)度, 在總體承載力上二次組合結(jié)構(gòu)比一次整澆結(jié)構(gòu)一般要低。對(duì)上述*種情況, 加固時(shí)若進(jìn)行卸載,則由于應(yīng)力、應(yīng)變滯后現(xiàn)象得以降低, 乃至消失, 破壞時(shí)新舊兩部分就可進(jìn)人各自的極限狀態(tài), 結(jié)構(gòu)的總體承載力可顯著提高。對(duì)于上述*二種情況, 可以通過對(duì)原結(jié)構(gòu)的表面處理如用粘結(jié)劑, 鑿毛等, 焊接鋼筋, 采用微膨脹水泥等措施來改善新舊鹼的結(jié)合狀況, 使其達(dá)到共同作用。

四、屋頂光伏承載力檢測(cè)鑒定報(bào)告——彩鋼瓦屋頂光伏檢測(cè)鑒定內(nèi)容如下：
⑴資料的收集
包括圖紙、建筑物使用史、委托方反映存在的問題等。主要了解結(jié)構(gòu)質(zhì)式、原設(shè)計(jì)使用用途、是否存在改擴(kuò)建情況、是否改變使用功能、現(xiàn)狀結(jié)構(gòu)損傷情況、委托方要求如未來使用條件等。
⑵現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)
包括圖紙核對(duì)或圖紙缺失情況下的實(shí)地測(cè)繪;裂縫、變形和構(gòu)件局部破損等結(jié)構(gòu)損傷的詳細(xì)調(diào)查、量測(cè),結(jié)合圖紙進(jìn)行損傷原因的初步分析;根據(jù)初步原因分析**合理的檢測(cè)方案并實(shí)施;在檢測(cè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上進(jìn)行承載能力驗(yàn)算及結(jié)構(gòu)安全性評(píng)定。
2 檢測(cè)方案的合理**
檢測(cè)方案應(yīng)在結(jié)構(gòu)損傷原因的初步分析基礎(chǔ)上**,需借助較豐富的結(jié)構(gòu)知識(shí)及工程經(jīng)驗(yàn),主要解決損傷原因和損
傷程度,以便有針對(duì)性地采取處理對(duì)策,這通常需要對(duì)現(xiàn)狀結(jié)構(gòu)的砼強(qiáng)度、幾何尺寸、實(shí)配主筋、實(shí)配箍筋等驗(yàn)算參數(shù)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè),并進(jìn)行一定的計(jì)算分析。不同的損傷對(duì)結(jié)構(gòu)驗(yàn)算參數(shù)的要求不一樣。
⑴裂縫
由于砼結(jié)構(gòu)的抗拉強(qiáng)度低,結(jié)構(gòu)損傷后往往出現(xiàn)裂縫。針對(duì)裂縫形態(tài)以及發(fā)生的部位,應(yīng)采取不同的檢測(cè)方案。如:
梁端區(qū)段出現(xiàn)斜裂縫,可主要對(duì)梁截面尺寸及梁端箍筋配置情況進(jìn)行檢測(cè);梁中間區(qū)段出現(xiàn)豎向倒“V”字形貫通裂縫,可主要對(duì)主筋配置情況進(jìn)行檢測(cè);主次梁連接位置出現(xiàn)“八”字形裂縫,可主要對(duì)主梁的附加筋進(jìn)行檢測(cè);梁側(cè)面出現(xiàn)“中間大、兩頭小”特征的豎向裂縫,可主要對(duì)腰筋配置情況進(jìn)行檢測(cè);框架梁兩端出現(xiàn)分別位于*面附近和底面附近的豎向裂縫,則可能由于不均勻沉降引起,與上部結(jié)構(gòu)無關(guān)。根據(jù)檢測(cè)及驗(yàn)算分析結(jié)果,即可從導(dǎo)致裂縫產(chǎn)生的主要原因著手,采取增設(shè)鋼筋、加大截面尺寸等方法進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng),對(duì)裂縫進(jìn)行修復(fù)。
⑵變形
結(jié)構(gòu)變形較大時(shí)應(yīng)進(jìn)行計(jì)入變形影響的結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析,為此,應(yīng)對(duì)變形進(jìn)行量測(cè)。若是結(jié)構(gòu)整體變形,通常由于不均
勻沉降引起,且往往伴隨填充墻有規(guī)律地出現(xiàn)斜裂縫,在該情況下尚應(yīng)進(jìn)行沉降觀測(cè),了解沉降是否已穩(wěn)定;在沉降已穩(wěn)定、計(jì)入變形影響的結(jié)構(gòu)承載能力尚可且使用上未出現(xiàn)不適感的情況下,可不進(jìn)行加固。
⑶構(gòu)件局部破損
應(yīng)根據(jù)局體破損情況而定,如梁受壓區(qū)砼局部破碎,可能由于*配筋引起,應(yīng)對(duì)梁截面尺寸及梁主筋配置情況進(jìn)行檢
測(cè);火災(zāi)后砼局部剝落,應(yīng)測(cè)定構(gòu)件的有效殘余截面積。
3 結(jié)構(gòu)驗(yàn)算分析應(yīng)考慮已有結(jié)構(gòu)不確定性因素的減少驗(yàn)算分析是加固前結(jié)構(gòu)鑒定的**環(huán)節(jié),除結(jié)構(gòu)僅出現(xiàn)典型非受力裂縫等少數(shù)情況外,受損結(jié)構(gòu)均應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算分析,包括出現(xiàn)不均勻沉降的結(jié)構(gòu),損傷與上部結(jié)構(gòu)無關(guān),也應(yīng)對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)入變形影響的結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析。由于驗(yàn)算分析對(duì)象為已有結(jié)構(gòu),在現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)工作完成后,在結(jié)構(gòu)計(jì)算模型、幾何參數(shù)、鋼筋保護(hù)層厚度、材料強(qiáng)度、荷載等方面與擬建結(jié)構(gòu)相比減少了諸多不確定性。在不降低結(jié)構(gòu)度的前提下,從節(jié)約成本的角度出發(fā),受損結(jié)構(gòu)承載能力驗(yàn)算應(yīng)采用實(shí)際性指標(biāo)進(jìn)行,并遵循盡可能不加固或盡量降低加固水平的原則,驗(yàn)算分析應(yīng)考慮如下問題:
⑴荷載:包括以受損結(jié)構(gòu)的預(yù)期繼續(xù)使用年限替代設(shè)計(jì)規(guī)范的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期并由此確定風(fēng)荷載和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),在
使用條件限定的情況下降低樓面恒、活載的分項(xiàng)系數(shù)等。
⑵材料強(qiáng)度:在抽檢數(shù)量較多且同類檢測(cè)數(shù)據(jù)離散較小的情況下,可降低材料性能分項(xiàng)系數(shù)。但也應(yīng)考慮損傷對(duì)結(jié)構(gòu)剛度的降低并導(dǎo)致結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布,使未受損構(gòu)件應(yīng)力增大。
4 現(xiàn)行驗(yàn)算分析存在的問題
現(xiàn)行鑒定方法根據(jù)檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)算分析,進(jìn)而評(píng)定結(jié)構(gòu)安全性,如前所述,其中驗(yàn)算分析是**環(huán)節(jié),在對(duì)計(jì)算模
型進(jìn)行假定后,從構(gòu)件的截面計(jì)算著手,計(jì)算出構(gòu)件的應(yīng)力、應(yīng)變水平。但這里常受兩方面不利因素影響:
⑴假定的計(jì)算模型存在偏差
受施工等因素影響,已有結(jié)構(gòu)受力計(jì)算模型往往與原設(shè)計(jì)所采用的假定計(jì)算模型存在一定的偏差,如框架梁主筋的
水平錨固長(zhǎng)度對(duì)節(jié)點(diǎn)的剛性假定很重要,但現(xiàn)行檢測(cè)手段無法對(duì)該指標(biāo)進(jìn)行檢測(cè),僅通過常規(guī)推理和外觀檢查認(rèn)為節(jié)點(diǎn)應(yīng)該是剛性的;現(xiàn)有規(guī)范在不用結(jié)構(gòu)的類似部位所采用的假定也存在偏差,例如對(duì)于單向連續(xù)板的端支座截面,當(dāng)與梁整體連接時(shí),依據(jù)《鋼筋砼連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)規(guī)程》(CECS51: 93)可取彎矩系數(shù)為- 1 /16;但對(duì)與梁整體連接的雙向板及單跨單向板,端支座截面彎矩通常假定為0,僅需配置構(gòu)造鋼筋以抵抗支座的彈性嵌固作用。
⑵驗(yàn)算方法不能真實(shí)反映受損結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布結(jié)構(gòu)由各個(gè)構(gòu)件組成整體協(xié)調(diào)受力,單個(gè)構(gòu)件損傷后剛度的降低將導(dǎo)致內(nèi)力重分布,其余未受損構(gòu)件的應(yīng)力、應(yīng)變水平將發(fā)生改變;現(xiàn)有驗(yàn)算方法如有限元等只能盡可能準(zhǔn)確地
對(duì)內(nèi)力重分布進(jìn)行分析,由于電算軟件編制的出發(fā)點(diǎn)不同,對(duì)于不同結(jié)構(gòu)部位、不同構(gòu)件其分析結(jié)果誤差也不一樣。現(xiàn)行驗(yàn)算分析所得出的構(gòu)件應(yīng)力應(yīng)變與真實(shí)水平不可能一致,從而對(duì)結(jié)構(gòu)安全性評(píng)定造成影響。